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2002 MBMA作了那些修改

作者：蔡 益 燕    
時(shí)間：2009-12-22 20:26:10 [收藏]
1．概述
    1．概述
    　　　　蔡 益 燕　　撓度限值的規定，MBMA 1996也未給出，鑒于它對設計關(guān)系較大，故作全文介紹。從中可以看到，CECS102：2002采用的柱頂位移限值是與IBC2000的規定一致的，采用砌體外墻時(shí)柱頂位移限值應取1/240。在腳注中給出的檁條和墻梁的撓度限值，可以補充現有規定的不足。


    注：
    1.采用壓型鋼板屋面時(shí)，荷載引起的總位移不得大于L/60。支承壓型鋼板的次要構件在活荷載下的撓度不應大于L/150。支承壓型鋼板側墻的次要構件在風(fēng)荷載下的撓度不應大于L/90。對屋面的規定僅適用于無(wú)復蓋層的壓型鋼板。
    2.高度不大于6英尺、柔性、可折疊和便攜式內隔墻，不受本表規定的限制。內隔墻的撓度限值是根據IBC 1607.13節規定的水平荷載得出的。
    3.玻璃支承見(jiàn)IBC 2403節
    4.安裝時(shí)濕度小于16%的木構件，且在干燥條件下使用，可用活荷載+1/2恒載引起的撓度代替恒載+活載引起的撓度。
    5.上述撓度不保證防積水。沒(méi)有足夠坡度或起拱能確保排水的屋面，應研究排水措施。雨水和積水要求可參見(jiàn)IBC 1661，屋面排水要求參見(jiàn)IBC 1503。IBC不要求屋面坡度等于或大于1/4英寸/英尺（即1/48——譯注）。但小于此坡度時(shí)應進(jìn)行結構分析，以確保具有足夠剛度，排除下雨或積雪溶化時(shí)撓度持續增大（失穩）。分析時(shí)應考慮積水面積的排水系統阻塞。
    6.計算圍護構件時(shí)，其撓度限值這里是按風(fēng)荷載的0.7倍考慮的。
    2. 荷載
    　　2.1 附加荷載

    　　2.2屋面活荷載
    MBMA不同坡度時(shí)的屋面活荷載（psf）

    　　2.3風(fēng)荷載
    　　2002 MBMA風(fēng)荷載改用了美國荷載規范(ASCE7-98)中對低矮房屋的風(fēng)荷載規定,考慮內壓力的影響,即取外壓力與內壓力的組合，而內壓力有正負之分，使風(fēng)荷載組合工況增加了一倍。此外，增加了多個(gè)雙坡相連的屋頂風(fēng)荷載和鋸齒形屋頂的風(fēng)荷載體形系數，都是將單個(gè)雙坡或單個(gè)單坡屋蓋的風(fēng)荷載體形系數重復用于每個(gè)相應的受風(fēng)面上。
    　　2.4 抗震設計
    　　其中首次列入了抗震計算例題。該例題橫向為85+70+65英尺的三跨雙坡剛架；縱向柱距25英尺（約7.6m），長(cháng)度10×25英尺，設了3道屋蓋橫向水平支撐(含柱間支撐)，端部支撐設置在第2開(kāi)間，支撐間隔為3個(gè)開(kāi)間,支撐間隔為3個(gè)開(kāi)間,長(cháng)度3×7.6≈23m,比我們規定的36～45m小得多。CECS 102對支撐間距的規定曾參考余洲亮譯《金屬房屋體系》插圖，但沒(méi)有明確文字依據，此例題應更具示范性。它表明圓鋼支撐剛度較小，支撐間隔不宜太大。
    　　該例題是按IBC 2000規定做的。是第一個(gè)較完整的例題。但只作了內力計算，未對位移計算作說(shuō)明。有以下特點(diǎn)：
    　　1．除對橫向剛架進(jìn)行計算外，還對山墻支撐框架和側墻支撐框架進(jìn)行了計算。特別說(shuō)明山墻和側墻都采用僅能受拉的圓鋼支撐。
    　　2．美國抗震計算是按設防烈度（中震）考慮延性系數R確定地震力，因為進(jìn)入彈塑性，位移要乘放大系數 ；用較大篇幅考慮場(chǎng)地類(lèi)別和影響，我國是按小震彈性設計，計算方法有很大差異，計算過(guò)程無(wú)法參考。
    　　3．框架的自振周期，根據房屋高度和結構形式，采用下列近似計算公式：

    　　該式對于小坡度屋頂，三種框架的高度均取檐口高度。若用SI制表示，高度用m，則應乘
    換算系數2.44。
    　　在門(mén)式剛架輕鋼房屋中，橫向框架為剛架，山墻框架可用抗彎框架或支撐框架，側墻框架總是支撐框架。當山墻和第一榀橫向剛架間采用柔性屋面時(shí)，山墻框架的自振周期可分別計算。
    　　門(mén)式剛架輕鋼房屋的基本自振周期通常不由動(dòng)力分析確定，而采用上述計算公式。用動(dòng)力分析方法確定也是允許的，但IBC規定，此時(shí)抗震設計的基底剪力不應大于
    是按IBC表1617.4.2確定的系數。該限制對計算位移時(shí)不適用，因此由動(dòng)力分析法確定基本自振周期，在某些情況下也有用。
    　　4．門(mén)式剛架輕鋼房屋通常都是將結構分成很多二維框架進(jìn)行計算的。對每個(gè)框架的有效重量分別進(jìn)行計算。另外，通常將墻重的一半歸入屋頂標高，另一半歸入地面標高。
    　　混凝土墻或砌體墻在平行于墻面抗側力結構方向的墻重，在計算縱向支撐時(shí)可不計入。
    　　但對于沿墻高的幾個(gè)點(diǎn)與框架結構相連的鋼墻板不適用。
    　　5．在門(mén)式剛架輕鋼房屋中，側墻框架的抗側力體系由圓鋼或支撐構成，條件允許時(shí)也可用其它結構體系。除非側墻要承受除自重外的其它荷載，否則不應選用砌體墻，而應選用鋼墻板和支撐框架體系。金屬房屋中連接的少量偏心，通常認為是可以接受的，可按普通中心支撐框架處理。
    　　抗震等級為A、B、C的房屋，有另一種重要的選擇。這些房屋可以按“不采用專(zhuān)門(mén)抗震構造措施的結構體系”設計。在地震力較高時(shí)，此項選擇的優(yōu)點(diǎn)是可忽略AISC抗震設計和構造規定的要求，選擇AISC關(guān)于在風(fēng)荷載下的設計規定。
    　　6．單層剛架可用于高度不超過(guò)18m（60英尺），剛性節點(diǎn)的現場(chǎng)連接采用端板式螺栓連接，屋面自重不大于0.73.5kN/m2 (15psf)。墻高超出基礎底面12m（35英尺）以上的部分，其自重不得大于0.73.5kN/m2 (15psf)。
    　　7．對于抗震等級為A、B、C，未采用專(zhuān)門(mén)抗震構造措施的結構，其R值可取等于3?？捎迷龃蟮卣鹆?lái)降低連接抗震設計力。
    　　8．美國規范計算結構地震力時(shí)要乘最小贅余度系數,表示該幢房屋中1榀框架能承受的最小地震力,表明按此設計可較安全。但對于抗震等級為A、B、C的結構不需乘最小贅余度系數。在計算贅余度系數時(shí),偏于保守地不考慮搖擺柱的影響。贅余度系數與所考慮的某框架具體跨間承受的剪力與房屋總剪力之比
    =1/6，結果得出縱向框架的贅余度系數最高。它表明縱向支撐多設置一些，或間距小些，可提高支撐框架的抗震性能，即柱間支撐間距與地震烈度有關(guān)，支撐多設將增大贅余度系數，增大剛度，使地震力增大。橫向剛架柱腳有剛接和鉸接之分，邊柱鉸接分擔的剪力增大，鉸接柱要承受水平地震剪力引起的豎向反力。搖擺柱在計算贅余度系數時(shí)可按不存在考慮。
    　　9. 按美國做法，計算有效地震重力時(shí)是將附加荷載包括在內的。根據初步試算確定的構件截面尺寸，最后設計時(shí)要進(jìn)行校核，看是否需要修改。
    　　10．抗震設計是按很多平面結構，對橫向剛架、山墻框架和側墻框架分別進(jìn)行計算的。進(jìn)行計算的。
    　　11．在平行于側墻的方向，當采用混凝土墻或砌體時(shí)不考慮框架承受墻荷載，假設它們自身能承受平面內的荷載。也就是說(shuō)，在縱向支撐的地震荷載計算時(shí)不考慮側墻荷載。但是對于沿高在若干點(diǎn)與鋼框架連接的金屬墻板，此規定不適用。在本例題中，側墻和山墻都采用鋼墻板。
    　　12．抗震等級為D、E、F的位于軟弱地基上的2層及以下房屋，采用受拉圓鋼支撐時(shí)，房屋高度是受限制的，支撐的連接應按特殊荷載組合設計。

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