1 引言
鋼結構建筑技術(shù)包括設計、制作、安裝三個(gè)方面，這三個(gè)方面技術(shù)是緊密相連互相影響的，但設計處于技術(shù)的主導地位，它規定了制作和安裝的技術(shù)要求，故對制作和安裝有很大的約束性，因此，很難想象單憑一個(gè)不熟悉鋼結構制作和安裝的技術(shù)人員能夠做出一項完美的鋼結構設計項目。另一方面，指導設計的是國家頒發(fā)的各種技術(shù)規范和技術(shù)手冊，故技術(shù)規范和技術(shù)手冊與時(shí)俱進(jìn)很重要，它需要及時(shí)地吸收工程實(shí)踐中的經(jīng)驗，尤其是新技術(shù)、新工藝，否則，技術(shù)規范和技術(shù)手冊會(huì )阻礙技術(shù)進(jìn)步。我國早期的鋼結構建筑，除了大跨度橋梁外，主要是重型廠(chǎng)房建筑，所采用的規范和技術(shù)直接來(lái)自于前蘇聯(lián)，這些規范和技術(shù)體現了顯著(zhù)的計劃經(jīng)濟時(shí)代的特點(diǎn)，改革開(kāi)放前建筑鋼結構極少，其技術(shù)和規范變化不大，符合當時(shí)的國情。自改革開(kāi)放以來(lái)，建筑鋼結構在我國如雨后春筍般地涌現出來(lái)，先是鋼網(wǎng)架結構，隨后是門(mén)式剛架鋼結構，而門(mén)式剛架因其更強的適應性，得到最為廣泛的應用。我國的《鋼結構設計規范》[1]和《鋼結構工程施工質(zhì)量驗收規范》[2]及其他的相關(guān)技術(shù)規范等雖經(jīng)數次修訂，但跟不上時(shí)代的步伐，難以適應新型鋼結構體系的應用，市場(chǎng)經(jīng)濟的需要催生了《門(mén)式剛架輕型房屋鋼結構技術(shù)規程》[3]，這本規程引進(jìn)了大量的歐美國家的先進(jìn)技術(shù)，為我國門(mén)式剛架輕鋼結構的發(fā)展起了極為重要的作用，但需要配套的工程施工驗收規范等沒(méi)有得到應有的關(guān)注，僅有一本制作方面的補充驗收規范[5]，至今沒(méi)有一本全面適合這類(lèi)結構的施工質(zhì)量驗收規范。
顯然，我國門(mén)式剛架鋼結構發(fā)展速度過(guò)于迅猛，超前于相關(guān)技術(shù)人員和操作工人的成長(cháng)，工程實(shí)踐中必然存在大量的問(wèn)題，其原因除了鋼構企業(yè)技術(shù)素質(zhì)和管理素質(zhì)欠缺外，也有監管人員，包括包括前面講到的國家設計規范、施工驗收標準方面技術(shù)觀(guān)念過(guò)時(shí)或不適應的問(wèn)題，這些問(wèn)題在一定程度上阻礙了門(mén)式剛架輕鋼結構的推廣應用，制約了我國鋼結構事業(yè)的健康發(fā)展。當前，我國鋼結構的在建項目比任何一個(gè)發(fā)達國家的都要多得多，其中，門(mén)式剛架鋼結構的建筑規模和復雜性也遠超過(guò)歐美國家，僅依靠原先引進(jìn)的技術(shù)是不夠的，有許多新的問(wèn)題需要探討，尤其是在設計理念方面需要創(chuàng )新，這種創(chuàng )新必須要結合工程實(shí)踐才能到位。
門(mén)式剛架鋼結構建筑是一種全鋼結構體系：其圍護板體系需要檁條系統支承，但反過(guò)來(lái)圍護板又對檁條提供約束提高其穩定性；檁條體系需要主剛架系統支承，但反過(guò)來(lái)檁條又對主剛架提供約束提高其穩定性，在設計中利用好這種約束關(guān)系可得到非常經(jīng)濟合理的設計結果，但這需要鎖定其結構構造特征來(lái)保證，意味著(zhù)設計必須要考慮制作和安裝兩方面的實(shí)際操作能力和可執行技術(shù)條件。另一方面，門(mén)式剛架鋼結構又是一種預制式建筑體系，主要的制作在工廠(chǎng)完成，是一種適合于工業(yè)自動(dòng)化流水線(xiàn)作業(yè)方式，這意味著(zhù)應該走標準化、系列化、產(chǎn)品化的道路，否則，必將導致效率低下，質(zhì)量不穩定。盡管門(mén)式剛架鋼結構有這樣一些特點(diǎn)，但在工程實(shí)踐中，由于體制的原因，不得不受到傳統建筑工程運行模式的影響，即：由設計院負責結構設計，找一家鋼構企業(yè)專(zhuān)門(mén)負責加工制作，再由一家土建單位或掛靠土建單位的施工隊負責安裝，其協(xié)調、配合的麻煩與困難幾乎貫穿于整個(gè)工程過(guò)程中，所謂標準化、系列化、產(chǎn)品化是難以實(shí)現的，工程的經(jīng)濟合理性可想而知。解決這個(gè)問(wèn)題的出路在于鋼構企業(yè)能精于設計，以設計為龍頭，集成制作和安裝兩方面技術(shù)，在設計好結構體系的同時(shí)，大量使用與之配套的標準化設計，其各種連接、五金配件和防水建筑構造等都要與配套，除此之外，還要考慮到工地現場(chǎng)的安裝偏差，事先設計好各種必備的、用于調節的標準化楔片等等問(wèn)題。但我國的國情，市場(chǎng)的無(wú)序競爭使得眾多的鋼構企業(yè)難以專(zhuān)注于此，它們惶惶然應付各種施工質(zhì)量問(wèn)題，只能顧及眼前利益，無(wú)暇于長(cháng)遠的打算，使得這個(gè)目標難以實(shí)現。當然，有部分鋼構企業(yè)致力于鋼構件加工質(zhì)量的保證，但與工程整體的經(jīng)濟合理性和高效率不是一回事。
綜上所述，如何正確地運用技術(shù)規范、規程，如何創(chuàng )新門(mén)式剛架鋼結構設計理念，如何將設計理念與工程實(shí)踐相結合就成為鋼結構行業(yè)的一個(gè)重要任務(wù)，本文就這方面的問(wèn)題在技術(shù)層面上進(jìn)行一些探討，作為拋磚引玉供同行參考。
2 門(mén)式剛架鋼結構的幾個(gè)設計理念
2. 1 屋面梁的平面外計算長(cháng)度問(wèn)題
在外荷載作用下，當屋面梁的上翼緣受壓應力時(shí)，由檁條提供側向約束很容易解決其彎扭失穩問(wèn)題；當屋面梁的下翼緣受壓應力時(shí)，根據文[3]，連接下翼緣和檁條的隅撐作為解決屋面梁彎扭失穩的側向支撐，由此，隅撐的間距就取作屋面梁的平面外計算長(cháng)度。這個(gè)計算模式對于一般的較小型門(mén)式剛架是沒(méi)有什么問(wèn)題的，但當門(mén)式剛架跨度較大或有較大吊掛荷載時(shí)，則屋面梁受壓翼緣面積變大，比如大于2000mm2（相當于一個(gè)20010的板件）時(shí)，則隅撐+檁條體系所能提供的剛度條件可能不足以構成完全的支撐條件，即，不滿(mǎn)足計算模式所需要的支撐約束門(mén)檻剛度，因此，需要根據計算考慮將隅撐的間距乘以一個(gè)大于1.0的修正系數[11,13]，否則，計算結果偏于不安全，關(guān)于這個(gè)問(wèn)題，中、外技術(shù)規范均沒(méi)有考慮。所以在工程實(shí)踐中，當面臨較大的門(mén)式剛架設計時(shí)，要么不管這個(gè)支撐約束條件，結構可能有不安全隱患，這種情況占大多數；要么用其他的、與門(mén)式剛架結構體系不相稱(chēng)的結構處理方式或干脆改用其他結構體系，所以，應該解決好這個(gè)問(wèn)題。
根據文[10]的方法，分別計算隅撐+檁條體系作用下的屋面梁臨界彎矩和簡(jiǎn)支純彎梁的臨界彎矩，通過(guò)兩者的比較即可得到這個(gè)計算長(cháng)度的修正系數，在隅撐+檁條體系作用下的屋面梁臨界彎矩是：
2. 2 檁條的穩定計算問(wèn)題
工程上采用冷彎薄壁型鋼作為檁條和墻梁無(wú)疑是經(jīng)濟合理的，國內有大量的論文研究冷彎薄壁型鋼檁條的穩定計算，但大多數是從復雜的穩定屈曲理論上尋求簡(jiǎn)化計算公式以便于工程應用，而實(shí)踐工程中，檁條必然受到屋面板的約束，對于這種約束的考慮，國內規范[4]所能做到的僅限于要么約束很強無(wú)需考慮穩定問(wèn)題，要么完全不考慮其約束，按理想化的屈曲模式計算，無(wú)疑，其計算結果有較大偏差，有的情況下甚至是巨大偏差，檁條穩定計算的復雜性在文[13]中有較詳細的論述，
冷彎薄壁型鋼主要采用C形或Z形構件，荷載作用線(xiàn)與構件的剪切中心偏離較大，故有較大的扭矩存在，根據《冷彎薄壁型鋼結構技術(shù)規范》[4]計算這種構件的承載能力，需要計算因扭矩帶來(lái)的雙力矩，由雙力矩產(chǎn)生翹曲應力，如果檁條跨中無(wú)側向約束，則這個(gè)翹曲應力一般會(huì )大于彎曲應力，文[12，13]有詳細的論述。要計算翹曲應力是極為麻煩的，但在工程實(shí)踐中幾乎無(wú)人去計算它，是不是可以忽略不計？關(guān)鍵是如何考慮屋面板對于檁條的扭轉約束效果問(wèn)題，對于普通的壓型鋼板通過(guò)自攻釘直接固定在檁條上的這種90年代最為常用的結構形式，屋面板對于檁條的扭轉約束剛度足夠強大，可以消除翹曲應力，不用計算；而且，這個(gè)扭轉約束剛度遠超過(guò)檁條彎扭穩定所需要的門(mén)檻剛度，當檁條上翼緣受壓時(shí)，完全可以不用考慮檁條的穩定計算；對于檁條下翼緣受壓時(shí)，這個(gè)扭轉約束剛度也能起很大作用，文[3]的附錄計算實(shí)例充分說(shuō)明了這一點(diǎn)?，F在的工程實(shí)踐，為得到最好的屋面防水性能，流行采用360o咬合式屋面板，它需要屋面板與檁條之間能夠錯動(dòng)滑移以適應溫度的變化，這種屋面板的蒙皮剛度遠小于前述板的蒙皮剛度[14]，但這種弱蒙皮效應仍對檁條的穩定很有幫助[12，13]，如果再輔之以設置拉條的話(huà)，就較容易達到按照文[3]風(fēng)吸力作用下檁條穩定計算模式所需要的抗扭約束門(mén)檻剛度，這就是為什么這么多年來(lái)國內鋼構企業(yè)用的是360o咬合式屋面板，而采用的是根據普通壓型鋼板試驗得到的穩定計算公式，在工程實(shí)踐中沒(méi)有因此而發(fā)生問(wèn)題的根本原因。圖2-2是2007年沈陽(yáng)大雪作用下的某廠(chǎng)房端部的檁條在堆積雪作用下嚴重彎曲沒(méi)有失穩，其屋面用的就是360o咬合式屋面板。
這里需要說(shuō)明的是文[3]引用的是歐共體的EC 3-1-3
[6]，穩定計算公式僅考慮蒙皮效應，沒(méi)有考慮拉條作用的計算，實(shí)際上，因采用的蒙皮效應很強，拉條的效果被蒙皮效應包括進(jìn)去了；在它的2006年版本則將蒙皮效應和拉條作用分開(kāi)考慮，但給出的公式蒙皮效應仍是針對
普通壓型鋼板的，并沒(méi)有涉及360o咬合式屋面板的情況；該版本的重要意義在于：將蒙皮效應和拉條作用分開(kāi)考慮后，便于這種計算模式能夠套用到弱蒙皮屋面板的工程中去。故此
，針對我國的狀況，要解決好檁條的穩定計算需要國內行業(yè)界確定出幾種典型的360o咬合式屋面板對檁條的扭轉約束剛度，用這些扭轉約束剛度放到公式里去計算。顯然，我國的設計規范應盡快引進(jìn)EC 3-1-3的2006年版本，以便適應工程實(shí)踐中的各種不同情況
[13]。
2. 5 溫度區段長(cháng)度問(wèn)題
一般設計人員僅按規程設計，很少去思考規程所做的規定有其適應條件，根據文[3]縱向溫度區段長(cháng)度可取為300m，這對于無(wú)吊車(chē)梁的輕型門(mén)式剛架鋼結構是沒(méi)有問(wèn)題的，因為檁條與剛架的連接采用的是橢圓孔，圍護板用得是肋型板，它們在建筑物的縱向都有極好的變形能力，不會(huì )使柱間支撐產(chǎn)生大的溫度應力，故設計時(shí)不需計算溫度應力，但要求縱向系桿也應是普通螺栓連接，而不是焊縫連接（如此，溫度應力得不到釋放），否則，柱間支撐內力仍將很大。如果設有吊車(chē)梁，因吊車(chē)梁的剛度很大，溫度區段仍是300m的話(huà)，則一般來(lái)說(shuō)柱間支撐的溫度應力早已超過(guò)屈服點(diǎn)甚至有被拉斷的可能；如果去掉兩端區間的下柱支撐，使吊車(chē)梁的計算溫度區段成為100m，可大大減少吊車(chē)梁和柱間支撐的溫度應力，但對柱間支撐來(lái)說(shuō)，其溫度應力仍很大，不能忽略不計。所以，設計人員應該有自己的判斷，雖然同是門(mén)式剛架體系卻因構件剛度及連接方式的不同溫度應力大相徑庭，不要以為凡是按規范、規程給出的溫度區段設計就可以不管其他。
3 制作方面的問(wèn)題
3. 1 薄腹板制作變形及質(zhì)量驗收問(wèn)題
焊接鋼構件有一個(gè)不均勻的熱脹冷縮過(guò)程，因而會(huì )產(chǎn)生各種變形，H型鋼腹板與翼緣之間的焊縫在冷卻收縮時(shí)，腹板靠近焊縫區域產(chǎn)生拉應力，腹板的其它區域產(chǎn)生壓應力，正是這個(gè)壓應力使腹板沿縱向屈曲形成波浪性鼓曲變形[13]。對于這種變形，文[2]規定了判斷構件合格的驗收標準，它與文[1]是配套的，傳統的鋼結構構件用的腹板厚度大，不容易屈曲，所以變形很小，顯然，按照傳統鋼結構編制的關(guān)于腹板變形的驗收標準用于輕鋼構件是不合適的，這使得我國的輕鋼構件很難應用在工程上，只好加厚腹板來(lái)制作鋼構件了。
構件受彎時(shí)，腹板一半為壓應力一半為拉應力，且壓應力為三角形分布，最大應力又發(fā)生在與翼緣相交處，翼緣對腹板的約束也在此處，故這種受彎應力模式的腹板屈曲臨界應力高，因此，控制腹板高厚比的臨界應力主要由受剪控制，在剪力作用下，總是有一對正交的主拉、主壓應力場(chǎng)，主壓應力超過(guò)臨界應力時(shí)腹板屈曲，主拉應力場(chǎng)則有阻止其屈曲的效果，使腹板屈曲后仍有承載能力。如果在腹板上配之以橫向加勁肋之后，則實(shí)腹式H構件可轉化成類(lèi)似空腹式桁架的結構形式，見(jiàn)圖3-1(a)所示，此時(shí)，腹板的局部屈曲對構件的極限承載力影響大為減弱，如果端部有針對張拉場(chǎng)的豎梁的話(huà)，見(jiàn)圖3-1（b）所示，腹板的局部屈曲就不再會(huì )影響構件的極限承載力，有鑒于此，對薄腹板變形的驗收規定是否仍需按普通鋼結構那樣嚴格就值得探討。
有理由認為，在設計人員按照設計規范利用屈曲后強度理論計算[3]，對允許的剪應力設計值折減之后，可以考慮參考美國同行的做法，對腹板平整度的允許變形值給予適當的放松，建設部頒布的《門(mén)式剛架輕型房屋鋼構件》[5]規定的腹板變形允許值參考了美國金屬結構規程MBMA[7]，但將其允許變形值由h/72減小到h/100，采用文[5]，使得輕鋼構件比較便于通過(guò)驗收。但這當中還有問(wèn)題，就是我國規范對平整度的定義和美國的MBMA及焊接規范AWSD 1.1[8]不同，美國規范的定義是按腹板的鼓曲變形規律考慮的，認為腹板的鼓曲變形一定是符合正弦波規律，其正弦波峰距中性線(xiàn)的距離即是平整度的定義，見(jiàn)圖3-2（a），此完全符合腹板的實(shí)際變形狀況，也符合按拐點(diǎn)（正弦波與中性線(xiàn)的交點(diǎn)）作為邊界條件分析薄板屈曲的力學(xué)原理（屈曲理論），正確地反映了腹板鼓曲變形的力學(xué)本質(zhì)。我國規范沿用過(guò)去傳統的以1m范圍作為度量平整度的依據，見(jiàn)圖3-2(b)，顯然不符合腹板的變形規律和力學(xué)特征，用了這個(gè)平整度的定義之后，使得文[5]所規定的腹板變形允許值雖然比文[2]要寬松，但比美國規程仍要嚴格許多，例如，當腹板鼓曲的波長(cháng)不超過(guò)1m，意味按我國規范定義的變形值比美國定義的要大一倍，這就是我國輕鋼構件難以推廣運用的一個(gè)重要原因之一。按照文[8]，對腹板變形的限定要考慮到構件的觀(guān)感，對觀(guān)感要求高則應嚴一些，否則可松一些。當構件設有間距a≤1.5h（h為構件截面高度）的橫向加勁肋時(shí)，允許腹板變形還可適當放松一些。
3. 2 吊車(chē)梁突緣支座加勁肋下端刨平頂緊問(wèn)題[13，20]
為使吊車(chē)梁在牛腿上傳力盡量不產(chǎn)生偏心，通常采用突緣支座加勁肋方式，它要求突緣支座加勁肋下端刨平頂緊傳力，這是傳統的做法，可得到極好的傳力模式，但其工程成本將極大地增加，在當前市場(chǎng)條件下幾乎不可能實(shí)行。首先，所有吊車(chē)梁必須做預拼裝，通過(guò)精加工達到刨平頂緊之目的，預拼裝必須對構件采用一對一的編號方式，吊車(chē)梁在工廠(chǎng)裝車(chē)和現場(chǎng)卸車(chē)必須按原預拼裝一對一的編號位置順序放置在工地上等待安裝，否則，原先的刨平頂緊不起作用，這就使得管理難度極大地增加。正是因為如此，使得這個(gè)設計意圖只是停留在圖紙上，并沒(méi)有在工程上真正實(shí)施，況且，一般的中、小企業(yè)也沒(méi)有設備條件去做預拼裝精加工。如果不這樣做，則只能保證牛腿上一側的吊車(chē)梁突緣支座加勁肋基本符合刨平頂緊條件，另一側吊車(chē)梁的突緣支座加勁肋受到螺栓的約束其下端在牛腿上可能是點(diǎn)接觸，點(diǎn)接觸傳力意味該吊車(chē)梁有附加扭矩，附加扭矩將由連接吊車(chē)梁的各種螺栓承擔，極易造成螺栓松動(dòng)，行車(chē)振動(dòng)，極為不利。鑒于這樣的情況，宜退而求其次，將突緣支座加勁肋上的螺栓孔徑加大2mm，使兩吊車(chē)梁在端頭的連接處能有微小的松動(dòng)，使兩側的吊車(chē)梁基本達到在牛腿上頂緊傳力之目的，突緣支座加勁肋上的螺栓不需要承擔吊車(chē)荷載，加大螺栓孔徑不會(huì )有安全之患。
當然，對于重要的重級工作制吊車(chē)梁，考慮傳統的突緣支座加勁肋下端刨平頂緊，仍有其必要，但需要市場(chǎng)有優(yōu)質(zhì)優(yōu)價(jià)的公平與約束機制（這正是國情難以解決的問(wèn)題），否則，工程實(shí)踐不但不能符合設計意圖，反而連上述退而求其次的措施都不做，而這正是當前工程中普遍的狀況。
4 安裝方面
4.1 端板式高強度螺栓連接的技術(shù)要點(diǎn)
傳統的高強度螺栓連接主要采用摩擦型連接見(jiàn)圖4-1(a),節點(diǎn)復雜，成本高；輕鋼結構采用的高強度螺栓連接見(jiàn)圖4-1(b)，簡(jiǎn)單方便，成本低，此種連接可稱(chēng)之為“張拉性連接”，但有人并不了解這種連接的技術(shù)特點(diǎn)，認為這種螺栓“采用張拉力，實(shí)際上降低了受拉螺栓的承載能力，是極其不合理的”[16]，當然，這種觀(guān)點(diǎn)是完全錯誤的[17]。實(shí)際上，這種“張拉性連接”節點(diǎn)不是完全的剛性節點(diǎn)，它會(huì )有一點(diǎn)“附加轉角”[18]，所以，應當保證像摩擦型連接那樣的預拉力來(lái)保證節點(diǎn)的剛度。
另一方面，“張拉性連接”無(wú)需像摩擦型連接那樣要求嚴格的抗滑移系數，可以對其接觸面涂刷普通的防銹油漆，這一點(diǎn)很重要，因端板之間是有縫隙的，以后濕氣引起的銹蝕是無(wú)法整治的，經(jīng)常遇到工地上施工監理按照文[2]中摩擦型高強度螺栓的做法，不允許鋼構企業(yè)涂刷防銹油漆，百害而無(wú)益。另一方面，為便于螺栓安裝，還可以沖成橢圓孔，這在美國用得很普遍，因為他們的設計規范有針對橢圓孔承載力的計算圖表，我國規范無(wú)相應計算方法，使橢圓孔在工程實(shí)踐中難以推廣，大大增加了安裝難度。
這種端板式連接在現場(chǎng)安裝經(jīng)常出現的問(wèn)題：一是個(gè)別螺栓孔對不上；二是端板間有縫隙，現場(chǎng)監理不清楚這種連接節點(diǎn)的技術(shù)特點(diǎn)，往往按照傳統摩擦型連接的方法做，對螺栓穿不上孔不容許火焰擴孔，對端板縫隙不容許加楔片，要采用火焰矯正的辦法，使得現場(chǎng)操作極為困難。實(shí)際上，這種“張拉性連接”節點(diǎn)主要的技術(shù)關(guān)鍵就是保證予拉力，火焰擴孔不會(huì )有什么問(wèn)題，如美國的高強度螺栓施工規范對這種“張拉性連接”是容許火焰擴孔的[9]；對端板縫隙加楔片也不會(huì )有什么問(wèn)題，如果用火焰矯正的辦法，所形成的殘余應力與外荷載產(chǎn)生的應力有迭加關(guān)系，使得節點(diǎn)呈剛度退化現象,反而對結構不利。
4.2 混凝土柱頂上鋼斜梁拱的安裝問(wèn)題
在工程實(shí)踐中常會(huì )遇到混凝土柱頂上采用鋼斜梁拱這樣一種結構體系，從結構理論來(lái)說(shuō)，這種結構體系與門(mén)式剛架無(wú)關(guān)，但很多技術(shù)人員仍將此看作是門(mén)式剛架，因不知其中的技術(shù)特點(diǎn)引起諸多的工程隱患，故在此討論。實(shí)際上，這種（單跨的）斜梁拱是一種很不合理的結構形式，文[19,20]有詳細的分析，它的要害是拱腳處的反推力對于結構有極大的影響，而施工時(shí)很難保證這種反推力符合設計模型；再有，在拱頂處用的是端板式高強度螺栓連接，該處的“附加轉角”也對結構的下?lián)希ㄒ嗉雌露龋┯泻艽蟮挠绊?，而坡度的變化對內力的影響很?/span>[20]。
在施工時(shí)應對這種鋼結構體系考慮兩個(gè)特殊的措施：一是安裝時(shí)適當地予以起拱，使抵消拱頂節點(diǎn)的“附加轉角”影響；二是在跨中加臨時(shí)支撐，消除柱頂處的反推力，待澆灌的混凝土固結后再撤去臨時(shí)支撐，或是一次性做好混凝土柱頂的標高和平整度，設置帶抗剪件的預埋件，在地面上一次性裝配好斜梁拱，在斜梁拱的吊構松開(kāi)之前，將其焊接在預埋件上，總之，需要采取有效措施保證反推力才能消除工程隱患。
4.3 吊車(chē)梁安裝的偏心問(wèn)題
因土建安裝的偏差，吊車(chē)梁擱在牛腿上很容易出現偏心，見(jiàn)圖4-2(a)，因有此偏心則吊車(chē)梁下翼緣的連接板螺栓孔就對不上，見(jiàn)圖4-2(b)，這是常見(jiàn)的安裝毛病。解決這個(gè)問(wèn)題需有兩個(gè)措施[13, 21]：第一，在安裝時(shí)，應該從建筑的中央分別往兩端逐一調整吊車(chē)梁的位置，避免從一端安裝到另一端造成累積誤差，安裝調節順序見(jiàn)圖4-3所示；第二，需要設計和制作兩方面都要配合好，所設計的吊車(chē)梁端部之間插入的調節板厚度不能定死，要提供幾種不同厚度的調節板供現場(chǎng)選用，由此，可以微調土建安裝造成的偏差。第二個(gè)措施說(shuō)起來(lái)容易，但實(shí)行起來(lái)并不容易，一般設計人員不會(huì )去關(guān)注調節板厚度問(wèn)題，只是照抄吊車(chē)梁標準圖集給出的調節板厚度；制作方面更不會(huì )去考慮這個(gè)問(wèn)題；現場(chǎng)安裝人員只是被動(dòng)地做事，也不知道調節板的作用是什么，故需要作為技術(shù)龍頭的設計人員意識到這個(gè)問(wèn)題，在設計施工圖上給出可操作的做法。
5 小結
在工程實(shí)踐中，因設計不能充分考慮制作工藝和安裝技術(shù)會(huì )帶來(lái)一系列不切實(shí)際的技術(shù)困難或工程質(zhì)量問(wèn)題，因此，在設計理念上重視克服僵化的本本主義，緊密結合工程實(shí)踐，作為龍頭集成制作和安裝技術(shù)實(shí)屬必要；另一方面，作為指導鋼結構設計的國家技術(shù)規范、規程?棄過(guò)時(shí)、守舊的技術(shù)，結合不斷發(fā)展的工程實(shí)踐，創(chuàng )新技術(shù)標準是極為重要的。
參考文獻
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